a.一臺(tái)鐵芯電抗器的繞組匝數(shù)不變，鐵芯材料由熱軋電工鋼片改為冷軋電工鋼片后，電抗值會(huì)發(fā)生變化，但情況不一。因?yàn)殍F芯在同樣的磁通密度下，冷軋電工鋼片的磁導(dǎo)率比熱軋的高。對(duì)于不帶氣隙的鐵芯電抗器，電抗值和磁導(dǎo)率成正比，所以熱軋鋼片改為冷軋鋼片時(shí)電抗值將升高；對(duì)于帶有氣隙的鐵芯電抗器，在繞組參數(shù)給定的情況下，其電抗值的大小主要是由氣隙大小決定的。由于氣隙磁阻大，在產(chǎn)生同樣磁通的情況下需要較多的磁動(dòng)勢(shì)，所以鐵芯材料由熱軋改為冷軋后，電抗值提高甚微，但飽和磁通密度有變化，在鐵芯中磁通密度較低時(shí)更是如此。
    b.在帶氣隙的鐵芯中，主磁通通過(guò)鐵芯柱的氣隙時(shí)，由邊緣效應(yīng)而向外擴(kuò)散（如圖1a所示），從而造成附加損耗。這種邊緣磁通中很大一部分垂直于鐵芯段的側(cè)面進(jìn)入鐵芯柱，因而在鐵芯片中產(chǎn)生很大的渦流損耗。為了減少這種損耗，就要盡量減小每個(gè)氣隙的高度，使它保持在10mm以下，還要減小每個(gè)鐵芯段的高度，使它不超過(guò)50mm為宜。

    較大型的鐵芯電抗器應(yīng)采用圖1b所示的輻射形鐵芯段，使得擴(kuò)散的邊緣磁通在進(jìn)入鐵芯段時(shí)，沿著整個(gè)鐵芯圓的四周卻能保證和鐵芯片的端面垂直，從而把渦流損耗減小。
    c.選擇鐵芯電抗器的磁通密度時(shí)應(yīng)考慮運(yùn)行時(shí)間、振動(dòng)、噪聲、溫升和損耗等。例如，啟動(dòng)電抗器或者消弧線圈，因其運(yùn)行時(shí)間短，鐵芯損耗雖然大些，鐵心溫升也不致過(guò)高，所以其磁通密度可以取得高些。但此時(shí)鐵芯片的振動(dòng)和噪聲卻隨磁通密度成平方關(guān)系而增大。由此可見(jiàn)，選取磁通密度時(shí)對(duì)上述因素必須綜合考慮。
    d.為了減小鐵芯電抗器的振動(dòng)和噪聲，需采用適當(dāng)?shù)膲壕o結(jié)構(gòu)，以使鐵芯和繞組都能壓緊。這樣，在繞組和鐵芯柱之間要采用撐板撐緊，以保證繞組輻向不移動(dòng)，并使每個(gè)鐵芯段都互相垂直同心。至于繞組和鐵芯的軸向緊固要采用拉桿和壓釘結(jié)構(gòu)，如圖2所示。

    此時(shí)，通過(guò)拉桿可以將鐵芯段緊固，使鐵心成為一個(gè)整體。然后再通過(guò)壓釘將繞組緊固。但應(yīng)注意漏磁對(duì)拉桿的影響。